图2 平台漏斗布料矩阵和中心加焦布料矩阵煤气流分布通常，发展中间区煤气流有两种方法：一种是增大鼓风动能，通过增大风量和风速，使煤气流尽可能地吹到中心，为活跃炉缸中心，高炉鼓风动能一般已接近最大值。另一种是采用平台加漏斗的布料方法，能够使煤气流经过软熔带的焦窗之后仍然偏向中心发展。

本钢7号高炉目前采用的是中心加焦布料模式，中心加焦布料矩阵是在料面中心的无矿区布一定比例的净焦（7号高炉中心焦比例为32%），使料柱中心形成具有一定直径的焦柱。焦炭空隙度较大，透气性能良好，且具有较高的热强度，能够形成第一煤气通道，保证炉腹产生的煤气流顺利通过块状料层，如图2(b)所示。

受焦炭高温条件下高强度、高孔隙率的影响，7号高炉中心加焦布料模式所呈现的特点是：风压较活，当少量加减风量时，风压随之及时波动；煤气利用率低，当煤气流通过软熔带两侧的焦窗向上流动时，受横向压差的影响，煤气流趋向中心发展，导致经过中间区的煤气量减少，使得中间区矿物间接还原不充分，而中心区煤气量过分集中，造成能源的浪费。（注意：中心加焦布料矩阵与平台漏斗矩阵相比，中心区缩小，中间区增大）

虽然平台漏斗布料方法能得到较低的燃料比，但对原燃料条件的稳定性要求较高，特别是焦炭的质量。而采用中心加焦布料模式的高炉吸收原燃料条件波动的能力较强，但煤气利用率低，燃料消耗增加。

结合本钢高炉原料实际情况，尤其考虑炼焦配煤比和焦炭水分不稳定、烧结碱度和低温还原粉化性波动幅度较大、炉役中期冷却壁漏水多等因素的影响，本钢7号高炉取平台漏斗和中心加焦之所长，采用“中心加焦+平台漏斗”的布料方法，经过一系列的试验调整，走出了一条符合自身原料条件的道路，取得了良好的效果。调整前和最终布料矩阵变化情况见表1和表2。

当减少中心加焦量时，中心区煤气流通路得到限制，焦柱纵向压差增大，使得由边缘区到中心区的横向压差减小。因此，经焦窗向上流动的煤气流流经中间区时区域增大，与煤气结合的中间区矿物增多，导致煤气利用率上升，燃料比下降。

顶温变化。为探究矩阵调整对高炉顶温的影响，笔者将本钢7号高炉2015年9月份与试验后的顶温数据进行整理，并对比分析，除去炉况失常、休风和复风、原燃料条件有较大波动的异常数据，得到顶温的变化关系，见图3。

从图中可以看出，试验后边缘温度降低，中心温度升高，表明边缘气流减弱，中心气流强度增加，同时试验过程中由于中心焦量减少，中心气流更为集中，中心气柱较试验前直径缩小且强度增大。这证明在试验过程中，边缘区气流向中心区扩散，途经面积较大、煤气流量较小的中间区，更多煤气与中间区矿物结合，充分增加了气流与炉料的接触面积。由冶金反应动力学的未反应核模型可知，气固两相反应速度加快，煤气利用率由46.5%上升到48.5%，燃料比由最初的525kg/t降低至510kg/t以下，验证了试验设计的正确性。

炉体各段温度变化。本钢7号高炉冷却壁分为16段，1段~6段软水冷却为1系列，7段~16段软水冷却为2系列。为探究矩阵调整对高炉炉体各段温度的影响，笔者将7号高炉2015年9月份和试验后的2系列各段温度数据进行整理，并对比分析，除去炉况失常、休风和复风、原燃料条件有较大波动的异常数据，得到炉体温度的变化关系，见图4。